技術 ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法、溶鋼のＬＦ処理方法、およびＬＦ処理用溶鋼取鍋

0001

本発明は、ＬＦ処理に用いられる溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法、溶鋼のＬＦ処理方法、およびＬＦ処理用溶鋼取鍋に関する。

0002

溶銑、スクラップ、還元鉄、鉄含有ダストから溶製された溶鋼を精錬するプロセスにＬＦ処理がある。ＬＦ処理とは、溶鋼取鍋内で溶鋼に浮遊する溶融スラグに黒鉛電極を浸漬し、アーク放電を行うことにより溶融スラグを加熱し、加熱されたスラグを介して溶鋼を１６００℃以上の温度に加熱しながら、溶融スラグ又は溶鋼に添加したフラックスにより溶鋼を精錬するプロセスのことである。

0003

ＬＦ処理では溶鋼取鍋内で１６００℃以上の温度の溶鋼をフラックスを用いて精錬することから、溶鋼取鍋に使用される内張り炉材、特に、溶融スラグ、並びに、溶鋼と接触頻度の高い側壁部れんがの侵食が著しく大きくなる。

0004

そのため、ＬＦ処理用溶鋼取鍋の側壁部において溶融スラグに接するスラグライン部には特許文献１〜３に記載の耐食性に優れたマグネシア−カーボン質れんが、並びに、溶鋼と接するメタルライン部には特許文献４に記載のマグネシア−アルミナ−カーボンれんがや、特許文献５に記載のアルミナ−マグネシア−カーボン質耐火物などの耐食性に優れたカーボン含有れんがが使用されるようになった。

0005

溶融スラグに接するスラグライン部にはマグネシア−カーボン質れんがを、溶鋼と接するメタルライン部にカーボン含有れんがをライニングしたＬＦ処理用溶鋼取鍋の側壁部においては、側壁部れんがの侵食は抑制されたものの、スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがの目地溶損が著しく大きくなるという新たな課題が生じてきた。

0006

特開昭５９−１０７９６２号公報
特許第２５１７３７７号公報
特許第６１９４２５７号公報
特開昭５６−９２１６０号公報
特開平３−２０５３５５号公報

0007

スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがが目地溶損するメカニズムは以下のように考えられている。スラグライン部の下段に位置するメタルライン部には熱膨張率が高いカーボン含有れんががライニングされているため、溶鋼が滞留している溶鋼取鍋の側壁部においては、下段のメタルライン部から上段のスラグライン部にかけて大きな熱応力が発生することになる。スラグライン部に負荷される熱応力は、スラグライン部にライニングされているマグネシア−カーボン質れんが間の目地部に集中することから、目地を構成する前記れんがのコーナー部が熱応力により破壊され、コーナー部が欠損する結果、目地溶損が進行することになる。

0008

そこで、本発明者は、スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがの目地溶損を抑制するには、スラグライン部の下段にライニングされるメタルライン部のカーボン含有れんがの熱膨張を低減し、熱応力（圧縮応力）によるマグネシア−カーボン質れんがのコーナー部の欠損を防止することが有効な対策であると考えた。

0009

そこで本発明は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋において、側壁部れんがの侵食を抑制し、かつ、スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがの目地溶損を抑制することを可能にするＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法、溶鋼のＬＦ処理方法、およびＬＦ処理用溶鋼取鍋を提供することを目的とする。

0010

本発明者が鋭意検討した結果、スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがに目地溶損を発生させるれんがコーナー部の欠損度合いの大小は、熱処理を施したれんがに対し、圧縮応力を負荷し、次いで応力を除荷した時のれんがの変形量により把握できることを知見した。さらに、メタルライン部にライニングされたカーボン含有れんがの熱応力は、熱処理を施したれんがに対し、０．２ＭＰａの圧縮応力下での１６００℃までの温度の熱膨張率曲線から把握できることを知見し、本発明を成すに至った。

0011

本発明のある観点によれば、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部にライニングされるマグネシア−カーボン質れんが、および側壁部のメタルライン部にライニングされるカーボン含有れんがを選別するＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法であって、カーボン１０質量％以上、およびマグネシア８０質量％以上を含有するマグネシア−カーボン質れんがを、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成し、焼成後のれんがに圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、圧縮応力を除荷した時のれんがの歪が０．５％以下であることを条件として選別する工程と、カーボン５質量％以上、およびアルミナ質、マグネシア質、スピネル質のうち少なくとも２種類を含む耐火原料８０質量％以上を含有するカーボン含有れんがを、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成し、焼成後のれんがに０．２ＭＰａの圧縮応力を負荷しながら１６００℃までの熱膨張率測定を行い、熱膨張率測定における熱膨張率の最大値が１４００℃以上１６００℃未満の温度範囲にあることを条件として選別する工程とを含む、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法が提供される。

0012

本発明の別の観点によれば、上記のＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部れんがの選別方法によって選別されたマグネシア−カーボン質れんがおよびカーボン含有れんがを溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部およびメタルライン部にそれぞれライニングする工程と、溶鋼取鍋内で溶鋼に浮遊する溶融スラグに黒鉛電極を浸漬し、アーク放電を行うことにより溶融スラグを加熱する工程と、加熱されたスラグを介して溶鋼を１６００℃以上の温度に加熱しながら、溶融スラグ又は溶鋼に添加したフラックスにより溶鋼を精錬する工程とを含む、溶鋼のＬＦ処理方法が提供される。

0013

本発明のさらに別の観点によれば、カーボン１０質量％以上、およびマグネシア８０質量％以上を含有し、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成した後に負荷された圧縮強度の１／３の圧縮応力が除荷された時の歪が０．５％以下であるマグネシア−カーボン質れんがで形成された側壁部のスラグライン部のライニングと、カーボン５質量％以上、およびアルミナ質、マグネシア質、スピネル質のうち少なくとも２種類を含む耐火原料８０質量％以上を含有し、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成した後に０．２ＭＰａの圧縮応力を負荷しながら行う１６００℃までの熱膨張率測定における熱膨張率の最大値が１４００℃以上１６００℃未満の温度範囲にあるカーボン含有れんがで形成された側壁部のメタルライン部のライニングとを備える、ＬＦ処理用溶鋼取鍋が提供される。

0014

本発明により、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部スラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがの目地溶損を抑制するための側壁部れんがを、より効率的、効果的に得ることができる。

0015

ＬＦ処理用溶鋼取鍋の断面図である。
本発明の一実施形態に係るカーボン含有れんがの選別工程の条件を満たすアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率変化を示すグラフである。
図２と同じアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがについて、焼成後に圧縮応力を負荷せず大気圧下で熱膨張率を測定した結果を示すグラフである。
本発明の一実施形態に係るカーボン含有れんがの選別工程の条件を満たさないアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率変化を示すグラフである。

0016

図１は、本発明の一実施形態に係るＬＦ処理用溶鋼取鍋の断面図である。ＬＦ処理用溶鋼取鍋１では、鉄皮２の内側の側壁部に耐火物れんががライニングされる。具体的には、側壁部のスラグライン部３にはマグネシア−カーボン質れんががライニングされ、側壁部のメタルライン部４にはカーボン含有れんががライニングされる。ここで、スラグライン部３は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋１の使用時において主としてスラグに接触する部分であり、メタルライン部４は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋１の使用時において主として溶鋼に接触する部分である。本実施形態では、スラグライン部３にライニングされるマグネシア−カーボン質れんがと、メタルライン部４にライニングされるカーボン含有れんがとを、以下で説明するような選別工程によって選別する。

0017

（マグネシア−カーボン質れんがの選別工程）
本発明の一実施形態におけるマグネシア−カーボン質れんがの選別工程は、マグネシア−カーボン質れんがに対して、還元雰囲気中１６００℃で当該れんがを３時間焼成する熱処理工程と、前記熱処理後のれんがに対して、熱処理後れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、次いでこの圧縮応力を除荷する工程と、応力除荷後のれんがの変形量によって、れんががＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部にライニングされたときのコーナー部の欠損度合いを評価する工程とを含む。なお、本実施形態では、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部用れんがとして、耐食性と耐熱スポーリング性の観点から、カーボンの含有量が１０質量％以上であり、かつ、マグネシアの含有量が８０質量％以上であるマグネシア−カーボン質れんがを選別対象とする。

0018

先ず、前記熱処理工程は、マグネシア−カーボン質れんががＬＦ処理用溶鋼取鍋で使用環境に曝された時にれんが組織が脆弱化する現象を反映させるために行う。

0019

使用前のマグネシア−カーボン質れんがは、マグネシア粒子間、カーボン粒子間、並びに、マグネシア粒子とカーボン粒子との間が、結合剤であるフェノール樹脂の重縮合反応で形成されたカーボン結合により結び付けられた形で組織を形成している。このような結合形態で組織を形成しているマグネシア−カーボン質れんがに、還元雰囲気中で熱処理を施すと、カーボン結合が部分的に切断され、マグネシア−カーボン質れんがの組織が脆弱化する。この熱処理により、ＬＦ処理用溶鋼取鍋で使用中のれんがに生じる組織変化を再現できる。

0020

マグネシア−カーボン質れんがの焼成は、還元雰囲気中で行う。還元雰囲気としたのは、マグネシア−カーボン質れんがに含有されるカーボンの酸化を抑制するためであり、Ａｒガス等の非酸化性ガスを用いることもできるが、一般的には、隔壁箱中にマグネシア−カーボン質れんがを入れ、コークス粉を充填することで還元雰囲気とすることでよい。

0021

焼成温度は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋における使用温度と同じ１６００℃とする。使用温度とは、ＬＦ処理中のれんが温度である。保持時間は３時間が好ましく、昇温速度は５℃/分が好ましいが、これに限定されるものではない。

0022

次に、熱処理後のれんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、次いでこの圧縮応力を除荷する工程は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋での使用時にメタルライン部から上段のスラグライン部に負荷される熱応力によるマグネシア−カーボン質れんがのコーナー部の欠損性を評価するために行う。

0023

本発明者は、鋭意検討した結果、ＬＦ処理用溶鋼取鍋における使用時にメタルライン部から上段のスラグライン部に負荷される熱応力を模擬するために、熱処理後のれんがに対して、熱処理後れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、次いで応力を除荷した後のれんがの歪によって、前記れんがのコーナー部の欠損度合を評価できることを見出した。

0024

圧縮応力を負荷する方法としては、例えばＪＩＳ Ａ １１４９「コンクリートの静弾性係数試験方法」に準拠した方法が、顕著にマグネシア−カーボン質れんがのコーナー部の欠損度合を反映できるため好ましいが、これに限定されるものではない。

0025

本実施形態における熱処理後れんがに対する圧縮応力の負荷では、前記ＪＩＳ法を適用する際の最大負荷応力として、同一寸法、同一熱処理を行ったれんがを少なくとも一つ以上作製し、事前に圧縮強度を測定しておき、当該圧縮強度の１／３の応力を最大負荷応力とする。

0026

本発明者の知見によれば、熱処理後のれんがに対して負荷する圧縮応力が前記熱処理後れんがの圧縮強度の概ね１／３未満では、れんがは弾性変形する結果、除荷後に変形が残らないため、前記れんがのコーナー部の欠損度合を適切に評価することが難しい。一方、熱処理後のれんがに対して負荷する圧縮応力が前記熱処理後れんがの圧縮強度の概ね１／３超では、除荷後の変形が著しく大きくなる結果、れんがの種類に依らず変形量が同等となるために、やはり前記れんがのコーナー部の欠損度合を適切に評価することが難しい。

0027

次いで、圧縮応力除荷後のれんがの歪によって、前記れんがのＬＦ処理用溶鋼取鍋での使用時におけるコーナー部の欠損度合いを評価する。

0028

本実施形態において、熱処理後のれんがに対して圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、次いで圧縮応力を除荷した後のれんがの変形量は、組織が脆弱化したマグネシア−カーボン質れんがの熱応力による破壊のし易さを表現している。つまり、変形量が大きいほど、熱処理後のマグネシア−カーボン質れんがが、圧縮応力（熱応力）により壊れやすくなると考えられる。この変形量と前記れんがのコーナー部の欠損度合いには相関があるため、変形量によって、マグネシア−カーボン質れんがの目地溶損の原因となるれんがコーナー部の欠損度合の評価を行うことができる。

0029

発明者は鋭意検討した結果、還元雰囲気中で１６００℃で３時間焼成したマグネシア−カーボン質れんがに、前記れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷し、次いで応力を除荷した時のれんがの変形量が、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部におけるスラグライン部にライニングされたマグネシア−カーボン質れんがの目地溶損の発生の有無と良い相関が得られ、特に、歪が０．５％以下である場合に、マグネシア−カーボン質れんがの目地溶損が顕著に抑制されることを知見した。

0030

そこで、本実施形態では、除荷後のれんがの歪が０．５％以下であるときに、マグネシア−カーボン質れんがのＬＦ処理用溶鋼取鍋での使用時においてコーナー部の欠損が許容可能な範囲であると評価し、この条件を満たすマグネシア−カーボン質れんがを選別する。

0031

本実施形態において、マグネシア−カーボン質れんがに使用されるマグネシアには、電融マグネシア、海水マグネシア、天然産マグネシアなどが含まれる。また、カーボンには、天然の鱗状黒鉛、土状黒鉛、人造黒鉛、ピッチ、メソフェーズカーボン、無煙炭、カーボンブラックなどが含まれる。さらにその他の成分として、例えば、カーボンの酸化防止や耐火物の熱間強度付与などの目的で、アルミニウム、シリコン、アルミニウムマグネシウム合金などの金属や合金、並びに、炭化ホウ素などのホウ化物のような金属間化合物を必要に応じて添加することが可能である。マグネシア−カーボン質れんがが下記のようなカーボンおよびマグネシアの含有量を有する限りにおいて、上記のようなその他の成分は本発明の効果に影響するものではない。

0032

（カーボン含有れんがの選別工程）
次に、本発明の一実施形態におけるカーボン含有れんがの選別工程は、カーボン含有れんがに対して、還元雰囲気中１６００℃で当該れんがを３時間焼成する熱処理工程と、前記熱処理後のれんがに対して、０．２ＭＰａの圧縮応力下で１６００℃までの熱膨張率を測定する工程と、前記熱膨張率曲線からカーボン含有れんがの熱応力特性を評価する工程とを含む。

0033

先ず、前記熱処理工程は、マグネシア−カーボン質れんがの選別工程と同様に、カーボン含有れんががＬＦ処理用溶鋼取鍋で使用環境に曝された時にれんが組織が脆弱化する現象を再現するために行う。

0034

カーボン含有れんがの焼成は、還元雰囲気中で行う。還元雰囲気としたのは、カーボン含有れんがに含有されるカーボンの酸化を抑制するためであり、Ａｒガス等の非酸化性ガスを用いることもできるが、一般的には、隔壁箱中にカーボン含有れんがを入れ、コークス粉を充填することで還元雰囲気とすることでよい。

0035

焼成温度は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋における使用温度と同じ１６００℃とする。使用温度とは、ＬＦ処理中のれんが温度である。保持時間は３時間が好ましく、昇温速度は５℃/分が好ましいが、これに限定されるものではない。

0036

本実施形態では、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のメタルライン部用れんがとして、カーボン５質量％以上、およびアルミナ、マグネシア、スピネルの３種類の耐火原料の中で少なくとも２種類の耐火原料が合計８０質量％以上含まれているカーボン含有れんがを選別対象とする。このようなカーボン含有れんがは、具体的にはアルミナ−マグネシア−カーボン質れんが、アルミナ−スピネル−カーボン質れんが、またはマグネシア−スピネル−カーボン質れんがのいずれかに該当する。

0037

この中で、アルミナ−スピネル−カーボン質れんがやマグネシア−スピネル−カーボン質れんがの様にスピネルを含有するカーボン含有れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成すると、スピネルとカーボンが還元反応を起こし、スピネルが蒸発する結果、空隙が生成する可能性がある。一方で、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成すると、アルミナとマグネシアとの反応によりスピネルが生成し、更に生成したスピネルがカーボンと還元反応を起こし、スピネルが蒸発する結果、空隙が生成する可能性がある。この様に、本実施形態で選別対象になるカーボン含有れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成すると、空隙を生成する可能性を有する。上記のような熱処理工程により、ＬＦ処理用溶鋼取鍋で使用中のれんがに生じる組織変化、すなわち空隙の生成を再現できる。

0038

本発明者は、鋭意検討した結果、ＬＦ処理用溶鋼取鍋における使用時にメタルライン部にライニングされているカーボン含有れんがから上段のスラグライン部に負荷される熱応力は、還元雰囲気中で１６００℃で３時間以上で焼成されたカーボン含有れんがの０．２ＭＰａの圧縮応力下での１６００℃までの熱膨張率測定にて得られた熱膨張率曲線から見積もることができることを見出した。

0039

０．２ＭＰａの圧縮応力下における１６００℃までの熱膨張率を測定する方法としては、ＪＩＳ Ｒ ２２０９：２２０７「耐火れんがの荷重軟化点の試験方法」に準拠した方法が、効果的にカーボン含有れんがの熱応力を見積もることができるため好ましいが、これに限定されるものではない。０．２ＭＰａの圧縮応力下において１６００℃までの熱膨張率を測定する理由は、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のメタルライン部にライニングされるカーボン含有れんがは、上端を拘束された状態で使用されるため、カーボン含有れんが自体が発生する熱応力の反作用として圧縮応力を受けながら、１６００℃の温度に曝されて使用されるからである。

0040

図２は、本実施形態に係るカーボン含有れんがの選別工程の条件を満たすアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率変化を示すグラフである。具体的には、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成されたアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの０．２ＭＰａの圧縮応力下での１６００℃までの熱膨張率の測定結果が示されている。図２のグラフにおいて、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率は、温度が約１４５０℃まで上昇する過程で増大し、約１４５０℃で最大となり、約１４５０℃から１６００℃までさらに上昇する過程では減少していることが分かる。約１４５０℃以上の温度で熱膨張率が減少する理由は以下の通りである。約１４５０℃以上の温度では、アルミナやマグネシアの各原料に不可避的に含まれる不純物成分が溶け出し、アルミナやマグネシアの各原料粒子表面に液相を生成する。その結果、アルミナやマグネシアの各原料粒子とカーボンとの間で形成されていたカーボン結合が完全に破断され、アルミナやマグネシアの各原料粒子は移動し易い状態になる。そして、還元雰囲気中で１６００℃で３時間で焼成されたアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの組織に、スピネルの蒸発により生成された空隙が存在すると、アルミナやマグネシアの各原料粒子が０．２ＭＰａの圧縮応力の作用で、スピネルが蒸発した空隙に移動するために、収縮が生じる結果、熱膨張率が減少することになる。

0041

ここで、カーボン含有れんがの熱応力は、熱膨張率と弾性率の積に比例することから、図２のグラフに示されるような約１４５０℃以上の温度での熱膨張率の減少は、熱応力の低減に繋がることになる。なお、スピネルの蒸発により生成した空隙の中でも、アルミナやマグネシアの各原料粒子が移動できない程の小さな空隙は空隙のまま残存し、弾性率の低減、ひいては熱応力の低減に寄与する。

0042

図３は、図２と同じアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがについて、還元雰囲気中で１６００℃で３時間焼成した後、圧縮応力を負荷せず大気圧下で１６００℃まで熱膨張率を測定した結果を示すグラフである。図３のグラフにおいて、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率は、温度が１６００℃に到達するまで増大し続けていることが分かる。上記で図２および図３に示した例から、カーボン含有れんがの評価においては、ＬＦ処理用溶鋼取鍋での使用時と同様に力学的に拘束された条件下、即ち本実施形態のような圧縮応力条件下で熱膨張率を測定することによって、熱応力の影響を正確に見積もることができることがわかる。

0043

図４は、本実施形態に係るカーボン含有れんがの選別工程の条件を満たさないアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率変化を示すグラフである。具体的には、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成されたアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの、０．２ＭＰａの圧縮応力下で１６００℃までの熱膨張率の測定結果が示されている。図４のグラフにおいて、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんがの熱膨張率は、温度が約１３５０℃まで上昇する過程で増大し、約１３５０℃で最大となり、約１３５０℃から１６００℃までさらに上昇する過程では減少していることがわかる。１６００℃での熱膨張率は、図２の例のアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがとほぼ同等の値である。従って、図４の例のアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがは、熱応力の最大値だけを考慮すれば、メタルライン部用のれんがとして適切と評価される。しかしながら、発明者が鋭意検討した結果、図４の例のような熱膨張挙動を示すれんがは、耐食性に劣ることがわかった。具体的には、図４の例のレンガは、温度が約１３５０℃からさらに上昇する過程で熱膨張率が減少しているが、その原因は、アルミナやマグネシアの各原料に不可避的に含まれる不純物成分以外に配合される低融点の原料であると考えられる。このように、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんがに低融点の原料が配合されると、熱応力の最大値は本実施形態に係るカーボン含有れんがの選別工程により選別されるアルミナ−マグネシア−カーボン質れんがと同等になる場合はあるものの、低融点原料が配合されているために熱応力が最大になる温度が使用時の温度よりも低くなりすぎ、結果として耐食性に劣る欠点を有する。

0044

以上の例で説明したように、発明者は、鋭意検討した結果、還元雰囲気中１６００℃で３時間以上焼成したカーボン含有れんがの、０．２ＭＰａの圧縮応力下で１６００℃までの熱膨張率測定において得られる熱膨張率曲線において、１４００℃以上１６００℃未満の温度範囲に熱膨張率の最大値がある場合に、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のメタルライン部にライニングするカーボン含有れんがとして、熱膨張特性と耐食性に問題ないと評価できることを知見した。

0045

なお、本実施形態では、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のメタルライン部用れんがとして、カーボンの含有量が５質量％以上であり、かつ、アルミナ、マグネシア、スピネルの３種類の耐火原料の中で少なくとも２種類の耐火原料を合計した含有量が８０質量％以上であるカーボン含有れんがを選別対象とする。上述のように、本実施形態のカーボン含有れんがは、アルミナ−マグネシア−カーボン質れんが、アルミナ−スピネル−カーボン質れんが、および、マグネシア−スピネル−カーボン質れんがのいずれかに該当する。カーボン含有れんがに使用されるアルミナには、電融アルミナ、焼結アルミナなどが可能である。マグネシアには、電融マグネシア、海水マグネシア、天然産マグネシアなどが使用される。スピネルには焼結スピネル、電融スピネルなどが使用され、スピネルの組成としては正スピネル以外に、アルミナリッチスピネル、マグネシアリッチスピネルを選択することが可能である。また、カーボンには、天然の鱗状黒鉛、土状黒鉛、人造黒鉛、ピッチ、メソフェーズカーボン、無煙炭、カーボンブラックなどが使用される。さらにその他成分として、例えば、カーボンの酸化防止や耐火物の熱間強度付与などの目的で、アルミニウム、シリコン、アルミニウムマグネシウム合金などの金属や合金、並びに、炭化ホウ素などのホウ化物のような金属間化合物を必要に応じて添加してもよい。

0046

以下に本発明の実施例を示す。
ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがと、メタルライン部用カーボン含有れんがの組合せ例（例１〜例９）を表１に示す。なお、例５において、スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは特許第６１９４２５７号公報に記載のれんがを模したものであり、メタルライン部用カーボン含有れんがは特開平３−２０５３５５号公報に記載のれんがを模したものである。

0047

0048

各例における試験方法について、以下で説明する。
マグネシア−カーボン質れんが、並びに、カーボン含有れんがの焼成は、直径５０ｍｍ×高さ１００ｍｍの円柱状に切り出した各々のれんがを隔壁箱中に充填したコークス粉中に埋め込み、電気炉で所定温度に加熱することで行った。

0049

還元雰囲気中で焼成したマグネシア−カーボン質れんがの圧縮強度は、ＪＩＳ Ｒ ２２０６−１：２００７「耐火れんがの圧縮強さの試験方法」に準拠して測定した。また、還元雰囲気中で焼成したマグネシア−カーボン質れんがへの圧縮応力の負荷は、ＪＩＳ Ａ １１４９「コンクリートの静弾性係数試験方法」に準拠して行った。歪は次式から算出した。
歪（％）＝（圧縮応力負荷前のれんがの高さ−圧縮応力負荷後のれんがの高さ）/（０．０１×圧縮応力負荷前のれんがの高さ）

0050

還元雰囲気中で焼成したカーボン含有れんがの０．２ＭＰａの圧縮応力下における１６００℃迄の熱膨張率を測定は、ＪＩＳ Ｒ ２２０９：２２０７「耐火れんがの荷重軟化点の試験方法」に準拠して行った。

0051

カーボン含有れんがの耐食性は、侵食材としてＬＦ処理後のスラグを用いた回転侵食炉法により評価した。耐食性の評価試料は、カーボン含有れんがから切出して作製した。回転侵食炉法は、回転侵食炉内に、前記評価試料を内張りし、評価試料の表面温度が１６５０℃に到達した時点で、炉内にスラグを投入し３０分経過後に溶融したスラグを排出し、新たにスラグを投入するという操作を４回繰り返すことにより試験を行った。試験後に試料を切断し、切断面における最大侵食深さを測定することにより耐食性を評価した。耐食性指数は、例６のメタルライン部用カーボン含有れんがの最大侵食深さを１００とする指数であり、耐食性指数が小さい程、耐食性に優れることを意味する。

0052

スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがの目地溶損の有無や目地部の損耗速度、並びに、メタルライン部用カーボン含有れんがの損耗速度については、容量２７０トンのＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部のスラグライン部およびメタルライン部に例１〜例９の各れんがをライニングして３０チャージの溶鋼のＬＦ処理を行い、稼働中の目地溶損の有無を目視観察によって判定すると共に、３０チャージ処理後のマグネシア−カーボン質れんが、並びに、カーボン含有れんがの残存厚みから損耗速度を算出した。

0053

例１〜例４のスラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成後に、還元焼成後の前記れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷した後の歪が０．５％以下であるという条件を満たす。また、例１〜例４のメタルライン部用カーボン含有れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成後に、０．２ＭＰａの圧縮応力下で測定された熱膨張率曲線において、熱膨張率の最大値が１４００℃以上１６００℃未満の温度範囲にある。これらのれんがは、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部において実炉使用しても、侵食が抑制され、かつ、スラグライン部の目地溶損が解消されていることから、本発明に係る選別方法が、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために適切なれんがの組み合わせを正しく選別できていることがわかる。

0054

一方、例５のスラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成後に、還元焼成後の前記れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷した後の歪が０．５％以下であるという条件を満たさない。また、例５のメタルライン部用カーボン含有れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成後に、０．２ＭＰａの圧縮応力下で測定された熱膨張率曲線において、温度が１６００℃の時に熱膨張率の最大値が観測されているため、本発明の選別方法の条件を満たさない。これらのれんがをＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部において実炉使用した場合に、スラグライン部の目地溶損が発生していることから、本発明に係る選別方法が、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために不適切なれんがの組み合わせを正しく選別できていることがわかる。

0055

例６では、スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは例３と同じであるが、メタルライン部用カーボン含有れんがは、還元雰囲気中１６００℃で３時間焼成後に、０．２ＭＰａの圧縮応力下で測定された熱膨張率曲線において、温度が１６００℃の時に熱膨張率の最大値が観測されているため、本発明の選別方法の条件を満たさない。これらのれんがをＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部において実炉使用した場合に、スラグライン部の目地溶損は解消されているが、メタルライン部の侵食が大きく、損耗速度が高くなっていることから、本発明に係る選別方法が、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために不適切なれんがの組み合わせを正しく選別できていることがわかる。

0056

例７では、スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは例４と同じであるが、メタルライン部用カーボン含有れんがは、熱膨張率を低減することを目的に、低融点原料である珪酸ナトリウムが配合されているため、還元雰囲気中１６００℃で焼成後に、０．２ＭＰａの圧縮応力下で測定された熱膨張率曲線において、１６００℃での熱膨張率は例３のカーボン含有れんがのそれと同等であるも、熱膨張率の最大値が観測される温度は１３５０℃であり、本発明の選別基準を満足しない。これらのれんがをＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部において実炉使用した場合に、スラグライン部の目地溶損は解消されているが、メタルライン部の侵食が大きく、損耗速度が高くなっていることから、本発明に係る選別方法が、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために不適切なれんがの組み合わせを正しく選別できていることがわかる。

0057

例８では、スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんがは例５と同じであり、メタルライン部用カーボン含有れんがは例３と同じである。例８では、マグネシア−カーボン質れんがの還元雰囲気中での焼成温度を１６００℃ではなく１５００℃とした。この場合、例５と同じ、すなわちスラグライン部用として不適切なマグネシア−カーボン質れんがであっても、還元焼成後の前記れんがの圧縮強度の１／３の圧縮応力を負荷した後の歪が０．５％以下になるため、条件を満たすと判定される。その結果、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部において実炉使用した場合に、スラグライン部の目地溶損が発生している。例８は、本発明に係る選別方法の条件を逸脱すると、スラグライン部で目地溶損を発生させるれんがコーナー部の欠損度合が正確に評価されないため、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために不適切なれんがの組み合わせを正しく選別することができなくなることを示している。

0058

例９では、スラグライン部用マグネシア−カーボン質れんが、並びに、メタルライン部用カーボン含有れんががいずれも例１と同じである。例９では、還元雰囲気中で焼成されたマグネシア−カーボン質れんがに負荷する圧縮応力を、前記焼成後のれんがの圧縮強度の１／３ではなく２／３とした。この場合、例１と同じ、すなわちスラグライン部用として適切なマグネシア−カーボン質れんがであっても、除荷後の歪が０．５％を超えるため、条件を満たさないと判定される。例９は、本発明に係る選別方法の条件を逸脱すると、スラグライン部で目地溶損を発生させるれんがコーナー部の欠損度合が正確に評価されないため、ＬＦ処理用溶鋼取鍋側壁部にライニングするために適切なれんがの組み合わせを正しく選別することができなくなることを示している。

0059

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

0060

１…ＬＦ処理用溶鋼取鍋、２…鉄皮、３…スラグライン部、４…メタルライン部。